一、產(chǎn)品概述

煙氣連續(xù)在線監(jiān)測系統(tǒng)運用抽取冷凝采樣、后散射煙塵濃度測量、皮托管煙氣流速測量及計算機網(wǎng)絡(luò)通訊技術(shù)，實現(xiàn)了固定污染源污染物排放濃度和排放總量的在線連續(xù)監(jiān)測。同時又針對國內(nèi)煤種較雜、煤質(zhì)變化大、污染物排放濃度高、煙氣濕度大的狀況從技術(shù)上進(jìn)行了改進(jìn)。并

工業(yè)窯尾煙囪在線監(jiān)測系統(tǒng)

1.1鍋爐點火啟動階段：起爐側(cè)風(fēng)機前4-8h啟動稀釋風(fēng)機和聲波吹灰。如果啟動爐側(cè)一次風(fēng)機等設(shè)備（含輔機試轉(zhuǎn)）之前沒有提前啟動稀釋風(fēng)機和聲波吹灰的話，稀釋風(fēng)機流量在正式投SCR前將比正常流量小10~20%.稀釋風(fēng)機流量的差異間接反映了噴嘴堵塞的程度。

1.2不要輕易停掉稀釋風(fēng)機：機組運行期間，無論SCR投與不投，保持一臺稀釋風(fēng)機常開。一般煙氣溫度>320℃投氨氣，<317℃退氨氣，特別是引風(fēng)機單風(fēng)機運行工況條件下，不要因為省點電，將稀釋風(fēng)機停了。這主要是為了防止在停了稀釋風(fēng)機之后飛灰對噴氨格柵的噴嘴形成堵塞，影響再投時的稀釋風(fēng)流量和噴氨流量。對于機組檢修狀態(tài)，原則上，引風(fēng)機停運后方可停運稀釋風(fēng)機；但還是在引風(fēng)機*停運4~8h后再考慮停運稀釋風(fēng)機。個人建議：鍋爐停運期間，也應(yīng)啟動稀釋風(fēng)機，別全停了！

1.3不要長時間機組低負(fù)荷運行：對于低負(fù)荷310~320℃煙氣溫度下的機組運行時間不得超過5h，要及時聯(lián)系省調(diào)漲負(fù)荷，提高煙溫，以保證足夠時間恢復(fù)催化劑活性，防止銨鹽堵塞催化劑和預(yù)熱器。

1.4合理安排啟動過程中的溫升速度：鍋爐啟動時，應(yīng)按下表要求控制溫升速度，防止煙氣中的氨鹽、硫酸、水和其它凝結(jié)物低于各自的露點溫度時，催化劑將其吸入孔內(nèi)，造成催化劑損壞或活性不可逆轉(zhuǎn)地降低：

1.5在300℃以下的低溫狀態(tài)下預(yù)防未燃盡油霧附著在SCR的催化劑上：要盡早停投助燃油；停用助燃油前后尤要密切關(guān)注SCR進(jìn)出口煙溫和氧量參數(shù)的變化；如果氧量下降，進(jìn)出口煙溫不降反升，則有可能產(chǎn)生附著在SCR的催化劑上未燃盡油霧成份的氧化燃燒，對催化劑造成損傷。因此，停助燃油后應(yīng)加強對SCR的吹掃。

2、噴氨流量的監(jiān)視

2.1合理設(shè)定排口NOX濃度目標(biāo)值：一般按<排口NOX濃度目標(biāo)再低10%設(shè)定反饋定值。執(zhí)行<100mg/Nm3的設(shè)定到90，執(zhí)行<50mg/Nm3的設(shè)定到45；達(dá)不到這一要求的，說明入口煙道中的氨氣分布差異較大，需要測試并分別調(diào)整噴氨格柵各支路的流量，以取得各噴嘴的流量相對比較接近。

2.2控制好SCR入口NOX濃度：入口NOX濃度盡量不要超過設(shè)計值，以減少不必要的多噴氨，也可有效減少氨逃逸率。有低NOX燃燒裝置或SNCR的，要盡量投，少可降低入口NOX濃度50~100mg/Nm3。燃燒器風(fēng)粉的配比也要適當(dāng)，越到上層燃燒器配風(fēng)越要加量，可減少燃盡區(qū)燃燒型NOX的生成（3）。

2.3對噴氨調(diào)門的噴氨能力要心中有數(shù)：在投SCR噴氨的初期，需要做一個噴氨調(diào)門大流量特性試驗，確認(rèn)每h多能噴多少kg氨。這樣，按等百分比法則，就可以估算在相應(yīng)的開度條件下的大致流量；如果懷疑噴氨流量不準(zhǔn)了，則可能是調(diào)門內(nèi)有垃圾、水、雜物等，可以及時安排查找原因并糾正。

2.4掌握各種負(fù)荷情況下SCR裝置的氨逃基本參數(shù)：如果SCR裝置初期額定參數(shù)下出口煙氣中殘氨濃度已經(jīng)做到<1ppm或3ppm，中后期劣化或突然超標(biāo)，應(yīng)查找原因應(yīng)對，不利的原因是上部塌灰堵住催化劑入口，這種情況要極力避免并預(yù)防。

3、稀釋風(fēng)流量的監(jiān)視

3.1  A/B兩側(cè)稀釋風(fēng)流量的不對稱：若發(fā)現(xiàn)兩側(cè)稀釋風(fēng)流量偏差超過10%以上，就要注意尋找噴氨格柵小孔堵塞、進(jìn)口濾網(wǎng)、逆止門、稀釋風(fēng)流量測量孔板等潛在問題；也有可能也是兩側(cè)煙氣流量偏差太大的造成（煙氣流量大的一側(cè)稀釋風(fēng)被“攜帶因素”影響，稀釋風(fēng)量偏大一點），進(jìn)而可能引發(fā)一側(cè)氨逃過量的問題。

3.2  A/B兩側(cè)稀釋風(fēng)流量由小變大：有可能噴氨格柵管道長期飛灰磨損磨穿了，使得噴氨量調(diào)整性能變差，進(jìn)而噴氨不均勻性顯著增加，引發(fā)局部氨逃增加。當(dāng)真正磨穿已經(jīng)形成，指望噴氨調(diào)門控制住總的噴氨量減少氨逃已經(jīng)很難了。

3.3  水平煙道布置的噴氨格柵因走廊底部飛灰沉積掩埋小孔問題：這種情形下，稀釋風(fēng)流量會減小，同時噴氨量也相應(yīng)減少，引發(fā)脫硝能力不足，通過系統(tǒng)負(fù)反饋的作用激發(fā)噴氨流量調(diào)門開大，以增加噴氨量，從而引發(fā)過量噴氨，繼而引發(fā)氨逃過量的問題。

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