換熱器列管在運(yùn)行過(guò)程中，受液體、氣體介質(zhì)的作用，容易在支撐板、彎管、脹管區(qū)等產(chǎn)生磨損、腐蝕等缺陷．同時(shí)在振動(dòng)和腐蝕的交互作用下，各種缺陷會(huì)不斷擴(kuò)展和加深，當(dāng)交變應(yīng)力超過(guò)材料殘余部分的強(qiáng)度極*會(huì)形成破壞性的裂紋．但對(duì)實(shí)際工件的檢測(cè)時(shí)，發(fā)現(xiàn)管材是在擠壓及后續(xù)的多道拉伸和清洗工藝中，主要會(huì)出現(xiàn)外表面劃傷(犁溝)、硬質(zhì)點(diǎn)壓痕、內(nèi)表面由于失穩(wěn)產(chǎn)生的褶皺、由于清洗不凈而殘留的顆粒狀金屬及裂紋等。

1）內(nèi)壁缺陷與外壁缺陷

相等體積的缺陷，內(nèi)壁缺陷的阻抗圖幅度較外壁缺陷的?。山柚氰F磁性薄壁管的阻抗曲線圖來(lái)分析．如果外徑da不變，這些曲線可以用來(lái)表示薄壁管電導(dǎo)率、內(nèi)徑和壁厚的變化．內(nèi)壁缺陷的作用相當(dāng)于增大管子內(nèi)徑和減少ω而da不變，故η不變．又因?yàn)閮?nèi)壁缺陷的存在導(dǎo)致缺陷處導(dǎo)電率變小，根據(jù)頻率比公式f/fg=fσdiω/5066，雖然di變大令f/fg變大，但由于σ和ω都變小而且ω的變化速度大于di變化速度．綜合以上因素，f/fg要變小，阻抗要沿η=1的半圓上移．不妨設(shè)無(wú)缺陷時(shí)阻抗為OA段，遇上內(nèi)壁缺陷時(shí)變大到OB，比原來(lái)增加了AB段．外壁缺陷作用相當(dāng)于減少管子da和σ，從而減少η，而di未變，故減少ω．根據(jù)頻率比公式f/fg=fσdiω/5066，得出f/fg要變小，所以外壁缺陷對(duì)阻抗的影響是雙重的，一方面，使da減少，使阻抗因f/fg減少，沿原來(lái)的阻抗曲線上移，由原來(lái)OA變?yōu)?/span>OB，另一方面，使阻抗因η減少而由原來(lái)半徑較大的曲線跳到半徑較小的曲線，即由OB變?yōu)?/span>OC．

結(jié)論如下

(1)采用雙頻渦流檢測(cè)技術(shù)，由于渦流的趨膚效應(yīng)，當(dāng)檢測(cè)頻率較低時(shí)，可探測(cè)到一定深度，當(dāng)檢測(cè)頻率較高時(shí)，其檢測(cè)深度減小，但表面檢測(cè)能力提高．因此可采用高頻檢測(cè)表面缺陷，而用低頻檢測(cè)有一定深度的內(nèi)壁缺陷的雙頻渦流檢測(cè)技術(shù)，以提高檢測(cè)能力．

(2)列管的管板和支撐板部位，雖可采用混頻技術(shù)抑制干擾，但對(duì)服役時(shí)間較長(zhǎng)的設(shè)備，管板或支撐板受到?jīng)_刷腐蝕、磨損等影響而產(chǎn)生變形，造成信號(hào)不規(guī)則，使管板或支撐板殘留混頻信號(hào)疊加在缺陷信號(hào)上，從而影響了缺陷信號(hào)的判別．

(3)校準(zhǔn)人工傷的形狀和尺寸對(duì)渦流檢測(cè)結(jié)果的影響也是很大的．渦流探傷是一種相對(duì)的探傷方法，是以校準(zhǔn)人工傷作為對(duì)比物，人工傷的形狀和尺寸不符合標(biāo)準(zhǔn)要求，那么探傷結(jié)果的可信度就會(huì)降低．

(4)鋼管的渦流探傷只能對(duì)檢測(cè)結(jié)果進(jìn)行定性的分析，不能根據(jù)缺陷信號(hào)的幅度分析出缺陷的深度和形狀．

(5)隨著傳感器溫度的升高，信號(hào)幅值是逐漸降低的．

(6)隨著傳感器提離距離的增加，渦流檢測(cè)的阻抗信號(hào)幅值是逐漸降低的．

(7)趨膚效應(yīng)使渦流信號(hào)的滲透深度受到很大限制，尤其對(duì)于鐵磁性管道，因此檢測(cè)時(shí)應(yīng)充分考慮到它的影響．

(8)在其它條件一定時(shí)，隨著裂紋深度的增加，渦流檢測(cè)信號(hào)的幅值是逐漸降低的，阻抗顯示平面圖的相位角是逐漸增加的．

(9)采用放置式探頭探測(cè)換熱器鋼管的*檢測(cè)速度為3m/s左右，此時(shí)的阻抗信號(hào)幅值變化*．