MOOG D661-4157B/穆格MOOG伺服閥
穆格MOOG伺服閥的選取,有許多因素可考慮,但有兩點是設(shè)計者必須認(rèn)真對待的。閥的類型
在滿足系統(tǒng)zui重要指標(biāo)（如閥的頻寬、流量特性等） 的前提下,盡量考慮選用對油的污染敏感度低的MOOG伺服閥（而不是比例閥） 。實踐證明,80 %以上MOOG伺服閥的故障與70 %以上的伺服系統(tǒng)的故障來自于油的污染,而油的污染zui容易堵塞的是MOOG伺服閥的流道（如噴嘴擋板閥的噴嘴與擋板間的間隙,通常其間隙量小于0. 1mm） 。
就閥本身而言,一般情況下,其對油的污染的不敏感性為:大流量閥優(yōu)于小流量閥（結(jié)構(gòu)形式和放大級數(shù)相同前提下） ,動圈式力馬達(dá)（推力或力矩大） 優(yōu)于動鐵式力矩馬達(dá),滑閥式（取消固定節(jié)流孔后流道變大） 和射流管式（噴嘴及其與接受孔間的距離大） 優(yōu)于噴嘴擋板式,比例閥（其滑閥行程xv 大） 優(yōu)于MOOG伺服閥,比例壓力閥或比例拆裝閥優(yōu)于比例方向閥。如噴嘴擋板式MOOG伺服閥,對油的精度要求為優(yōu)于NAS1638 標(biāo)準(zhǔn)的6 級（ ISO4406 標(biāo)準(zhǔn)的14/ 11 級） ,而動圈式力馬達(dá)式MOOG伺服閥或比例方向閥,對油的精度要求為NAS1638 標(biāo)準(zhǔn)的7 級（ ISO4406 標(biāo)準(zhǔn)的15/ 12 級） 即可。而比例壓力閥或比例拆裝閥對油的精度要求還可再低一個等級,如NAS1638 標(biāo)準(zhǔn)的8 級（ ISO 標(biāo)準(zhǔn)的16/ 13 級） ,已接近普通拖動系統(tǒng)對油的使用要求。
有一種考慮是設(shè)計中盡量選用比例閥,其依據(jù)是既可使系統(tǒng)對油的精度要求降低,又可降低成本。筆者認(rèn)為這種想法是不足取的。因為比例閥不僅頻響低（一般低于10 赫芝,新設(shè)計概念的“比例閥”另當(dāng)別論,因其已超出了傳統(tǒng)比較閥的范疇,且價格不菲） ,更要緊的是,由于結(jié)構(gòu)原理和加工精度等原因,它的非線形區(qū)（死區(qū)） 范圍大。所以選用比例閥作閉環(huán)控制的直接后果是:
（1） 使整個系統(tǒng)的頻響大大降低。由控制理論分析知,即使執(zhí)行機(jī)構(gòu)（即缸） 的頻響再高,整個系統(tǒng)的頻寬也不會大于10 赫芝。
（2） 有可能使控制系統(tǒng)不穩(wěn)定（由控制理論非線形分析可知） ,造成伺服液壓缸無法正常工作。所以,在選用比例閥時應(yīng)慎重。一般認(rèn)為,在滿足頻響（由分析知,當(dāng)閥的頻響大于3 倍缸的頻響時,系統(tǒng)動特性就由缸的頻響決定） 的前提下,對于中小流量（小于100 升/ 分） 情況,建議選用單級動圈式馬達(dá)驅(qū)動滑閥式伺服閥（如Moog633 、634 等,其頻響很易做到80 - 100 赫芝） 。對于大流量（100 升/ 分以上） ,建議選用動圈式力馬達(dá)為先導(dǎo)級的滑閥式多級MOOG伺服閥（如上海液壓件一廠的DY系列、北京機(jī)械工業(yè)自動化所的SV 系列等,其頻響可達(dá)50 - 80 赫芝） 。
這種僅供參考的選取,可以兼顧伺服缸對動態(tài)性能的要求和對油的污染度的要求。隨敏 手機(jī): ：
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這樣,閥的流量就可以初步確定下來了。
但是,考慮到輸入信號的多變性（常會大于預(yù)計輸入信號的zui大值,此時會引起流量飽和,劣化系統(tǒng)的品質(zhì)指標(biāo)） ,為使控制系統(tǒng)具有較強(qiáng)的適應(yīng)性,建議實際選用的伺服閥的空載流量QR應(yīng)大于或等于2 倍的計算空載流量QR 。閥的規(guī)格過大的不足是響應(yīng)慢（因慣量大） ,且閥的大行程得不到經(jīng)常有效的工作和磨合,系統(tǒng)的靈敏度也差。
改善這種狀況有效的做法是,選用兩個較小規(guī)格的伺服閥,其流量之和等于所需的一個大規(guī)格閥的流量,將其并聯(lián)使用,這可在幾乎不增加成本的前提下明顯改善伺服缸的動特性。
MOOG D661-4157B/穆格MOOG伺服閥
MOOG D661-4157B
MOOG D661 G45HOAA4VSX2HA
MOOG D661-4830/P60HAAM7NSX2-A
MOOG D661-8006
MOOG D661-4539C /G35JOAA5VSX2HA
MOOG D661-4539C /G35JOAA5VSX2HA
MOOG D661-4539C
MOOG D661-4538C/G35JOAA4VSX2HA  
MOOG D661-4385C/G60KOAA4VSX2HA
MOOG D661-XXXX（4551）/G30HOAA5VSD2HO
MOOG D661-XXXX/G30HOAA5VSD2HO 
MOOG D661-4651（G35JOAA6VSX2HA）
MOOG D661-4651/G35
MOOG D661-4651（G35JOAA6VSX2HA）
MOOG D661-4652 
MOOG D661-4572C
MOOG D661-4573C
MOOG D661-4858
MOOG D661-4732-P80FAA-04NEM2-0
MOOG D661-4436C
MOOG D661-4800
MOOG D661-4866
MOOG D661-P80HABF6VSX2-B
MOOG D661-4436C
MOOG D661-4380EG60H0CA5VSX2HA
MOOG D661-4389E
MOOG D661-4496E
MOOG D661-4479C 
MOOG D661-4697C
MOOG D661-4598C
MOOG D661-4444C/G60JOAA6VSX2HA
MOOG D661-4027
MOOG D661-4627AG75HOA06VSP2HA
MOOG D661-4782
MOOG D661-4023
MOOG D661-4023
MOOG D661-4085P60HAAF6VSX2B
MOOG D661—4627A   G75HOAO6VSP2H.A
MOOG D661-4341C
MOOG D661-4746/P30HAAD6VSX2-B
MOOG D661-4472CG45JOAB6VSX2HA
MOOG D661-4594C
MOOG D661-4627A
MOOG D661-4455E
MOOG D661-4061
MOOG D661-4697
MOOG D661-4469C/G75JOAA6VSX2HA
MOOG D661-431D-5
MOOG D661-4086
MOOG D661-5009
MOOG D661-4697C
MOOG D661-4731 
MOOG D661-4055（P80HABF7VSX2-A）
MOOG D661-4640
MOOG D661-4636
MOOG D661-4059
MOOG D661-4060
MOOG D661-G35JOAA4NSX2HA
MOOG D661-4506C/G23JOAA6VSX2HA
MOOG D661-4315C
MOOG D661-4577C
雙擋板式力反饋二級電液MOOG伺服閥由電磁和 液壓兩部分組成。電磁部分是永磁式力矩馬達(dá) ，由 *磁鐵 ，導(dǎo)磁體 ，銜鐵 ，控制和彈簧管組成。 液壓部分是結(jié)構(gòu)對稱 的二級液壓放大器 ，前置級是 雙噴嘴擋板閥，功率級是 四通滑閥。滑閥通過反饋 桿與銜鐵擋板組件相連。
力矩馬達(dá)把輸入的電信號（電流）轉(zhuǎn)換為力矩輸 出。無信號時，銜鐵 由彈簧管支撐在上下導(dǎo)磁體的 中間位置 ，*磁鐵在 四個氣隙中產(chǎn)生 的極化磁通 是相同的力矩馬達(dá)無力矩輸出。此時，擋板處于兩 個噴嘴的中間位置，噴嘴兩側(cè)的壓力相等，滑閥處于 中間位置 ，閥無液壓輸出；若有信號時控制線圈產(chǎn)生 磁通 ，其大小和方向由信號電流決定 ，磁鐵兩極所受 的力不 一樣 ，于是，在磁鐵上產(chǎn)生 磁轉(zhuǎn)矩 （如逆 時 針），使銜鐵繞彈簧管 中心逆時針方 向偏轉(zhuǎn) ，使擋板 向右偏移 ，噴嘴擋板的右側(cè)間隙減小而左側(cè)間隙增 大 ，則右側(cè)壓力大于左側(cè)壓力 ，從而推動滑閥左移。 同時，使反饋桿產(chǎn)生彈性變形 ，對銜鐵擋板組件產(chǎn)生 一個順時針方向的反轉(zhuǎn)矩。當(dāng)作用在銜鐵擋板組件 上的電磁轉(zhuǎn)矩，彈簧管反轉(zhuǎn)矩 ，反饋桿反轉(zhuǎn)矩等諸力 矩達(dá)到平衡時，滑閥停止移動，取得一個平衡位置并有相應(yīng)的流量輸出。 滑閥位移 ，擋板位移 ，力矩馬達(dá)輸出力矩等都與 輸入的電信號（電流 ）成比例變化。MOOG D661-4157B/穆格MOOG伺服閥